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相对改进型的封头而言，由于添加了打孔的挡板，造成入口段的阻力损失很大，使得整个换热器部分的压差损失增加显著。实验中分别测量了不同封头不同Re数时换热器进出口总管的压降，以此计算出反映阻力特性的摩擦参数图5为按照式(1)计算出来的摩擦因子，与Re的关系图，从中可以看出3种封头下变化规律相同，摩擦因子／随着 e的增大而降低。其中的关键是平衡波纹管的有效面积必须是工作波纹管有效面积的两倍，这样工作波纹管内压引起的向外侧的轴向推力通过平衡拉杆被平衡波纹管因内压引起的相反方向的推力所抵消，而无轴向推力输出，管道或设备不再受力在正常的补偿过程中，它自身的力平衡关系不变。孔板型封头结构的摩擦因子，要比原始封头A大很多，特别是低Re下，这是由于在入口段添加了孔板的缘故，增加了其流动阻力，这表明强化了换热器换热的同时增大了流动阻力，符合传热学的基本知识。随着 e的增加，封头B和C的摩擦系数迅速下降，从图5中可以看出，封头B的摩擦系数始终大于A和c，这说明虽然顺排孔板封头能有效地改善其物流分配的均匀性，但是其阻力损失却相当大，使其不可逆损失相应增大，进而导致换热器换热效能的下降。而错排孔板型封头c不仅改善物流分配的效果佳，其阻力损失不大，特别是在．Re较大时，基本与封头A接近，如在Re：500时封头A与C相差达到94．2％，而在Re：3000时，其值只差15．7％ ，这说明了在 e较大的情况下，封头c不仅有效地改善了换热器的物流分配的均匀性，而且有效地削弱了由于强化换热而造成的阻力损失，说明其结构更为合理。

封头设计中考虑减薄量：

（1） 随着JB/T4746-2002《钢制压力容器用封头》的实施，根据其中6.3.10规定"对于按规定设计的封头，成形封头实测的小厚度不得小于封头名义厚度减去钢板厚度负偏差C1，但当设计土燕标注了封头成形后的小厚度，可按实测的小厚度不小于图样标注的小厚度验收。固然不是很常常用到，但是假如有那位仁兄可以设计出一个程序，专门用于封头的瓜瓣下料。由于标准提供附录A（资料性附录）《封头成形厚度减薄量》，设计者可参考此表，根据设计厚度来确定减薄量，图样上标注的名义厚度为δ C1 C2 C3，并向上圆整至δn，而成形封头实测小厚度为δmin=δ C2或δn-C3，这样较好地解决GB150-1998中上述问题。

（2） 封头设计举例

容器内径Di=800，计算压力Pc=0.80MPa，[σ]t=170MPa，C1=0，C2=1.5，Φ=1，并在封头上开孔?98×4，求得标准椭圆形封头计算厚度、设计厚度和名义厚度，并进行开孔补强计算。

封头展开料尺寸推导如下:

　椭圆曲面表面积计算尺封头冲压时坯料外缘的压缩量很大,其值为:

△L = ! ( Dp - Dm) ( 5)

Dp——坯料直径,

Dm——拉深后大口直径(带飞边)

此压缩量向封头三个方向流动: 向垂直于拉深方

向的切向流动,增加边缘厚度; 拉深时向中心流 动,补充径向拉薄; 向外自由伸长, 即径向扩大。 由 于径向流动阻力小,所以向外伸长往往较大。 如果坯 料较薄或模具不当、 工艺不当,使封头在拉延过程中

其变形区切向压应力大于径向拉应力时, 就会丧失 稳定而产生皱折或鼓包。影响皱折产生的主要原因 是坯料的封头相对厚度t / Dm ( t 板料厚度, Dm 拉深